某裝置原來用035 MPa低壓蒸汽由購置的1.0MPa高壓蒸汽減溫減壓制得，蒸汽購置成本高受外供影響大。經調研該裝置內脫烷烴塔塔頂回流物料需要進行冷卻．物料流量約500t/h、溫度約127℃，為實現物料的冷卻，又可回收低溫余熱，工廠聯合北京華清微拓公司，對熱泵技術在工廠應用的可行性進行了論證，并研制了二類升溫型溴化鋰熱泵，以制取0.35MPa蒸汽，減少工廠外購蒸汽量，同時實現物料的冷卻滿足脫烷烴塔的要求。 中央廚房裝修
2012年2月熱泵在工廠投運，機組運行平穩，蒸汽產量存8t/h以上，烷烴出口溫度存86℃附近，達到了設計指標，但2013年3月、5月機組相繼發生故障，蒸汽產量大幅下降，烷烴出口溫度大幅降低，現場檢查發現冷凝器冷劑滿液位（蒸發
器液位平穩），造成機組被迫停機。本文就此故障展開原因分析并提出整改措施。
1、熱泵原理及故障原因分析
1.１熱泵原理
第二類溴化鋰吸收式熱泵是一種升溫型熱泵，以低溫熱源為驅動力而用于提高其他物料溫位的設備，其性能系數COP總是＜l，一般為0.47～0.5[1-2]，二類吸收式熱泵包括發生器、吸收器、蒸發器、冷凝器、熱交換器、溶液泵、溶劑泵、熱水泵等主要部件[3]。蒸發器和發生器以低品位（循環烷烴）廢熱為驅動熱源，低品位余熱首先進入蒸發器，在蒸發器內加熱冷劑釋放出熱量，冷劑蒸汽進入吸收器，被來自發生器底的濃溶液吸收而放出熱量，從而加熱吸收器內熱水銅管，熱水被加熱升溫后，至閃蒸罐閃蒸，閃蒸產生的蒸汽送至蒸汽管網。原理圖如圖l：
1.2原因分析
1.2.1故障現象
2013年3月12日，熱泵蒸汽產量大幅降低，將熱泵停機，對冷凝器和吸收器分別進行試漏檢查，檢查發現冷凝器有兩根管束穿通，由于管層冷卻水壓力高于機組，冷卻水漏入機組，使機組內“冷劑”過多，冷凝器滿液位，在積水盤中發生溢流，致使濃溶液濃度偏低，送至吸收器后，影響冷劑吸收率，放熱量降低，導致蒸汽產量下降。停機后，將兩根穿通管束兩端使用堵頭堵塞，機組恢復正常。
2013年5月1日，再次發現蒸汽產量降低，停機檢查發現，有4個管束穿通，且位置與3月份漏點位置接近。對冷凝器銅管進行抽管中央廚房裝修
1.2.2腐蝕分析
(1)對銅管進行檢查及對比分析
從圖2看出，抽出銅管有一段長約15 cm的點蝕腐蝕帶，從斷口處查看，斷裂處減薄十分嚴重，而且4根腐蝕帶相對位置在同一位置。現場比對，腐蝕帶位置在冷凝器視鏡處，從冷凝器視鏡位置可見，機組外有一根管線正對腐蝕處，如圖3所示。
經過圖紙審查發現，該排放線為吸收器至冷凝器未凝性氣體排放線，排放線管口為直噴型，里面未設置防止沖刷的擋板等措施。 檢查抽出管表面如圖2，發現4根泄漏管束正對噴射點處，都有腐蝕坑，背向側則無腐蝕，且管束離噴口越近，腐蝕越嚴重。進而表明，管束腐蝕與未凝性氣體排放線噴口有關。
(2)原理分析
正常操作時，吸收器壓力在1OO kPa (A)附近，液相溫度為150'C，冷凝器壓力在6 kPa (A)附近，溫度為35℃，該管線為Φ22 mm×3mm，吸收器至冷凝器高度差以lm計，根據伯努利方程計算，g=9.81;在吸收器內未凝型氣體（主要為蒸汽）為靜止狀態，速度ul =0；100℃時比重ρ=0.6 kg/m3;管線阻力∑fe不計，因此，則管線內流速為559.8 m/s。
因該管線位于溴化鋰濃溶液噴淋頭下方，如圖3所示。正常操作時，會噴淋至未凝性氣體管口處，致使吸收器內溶劑蒸汽，夾帶少量溴化鋰，壓力為100 kPa，以559.8 m/s高速噴射至溫度為35℃，壓力為6kPa (A)的冷凝器銅管上，未凝性氣體內夾帶的溴化鋰溶液，一方面由于溫度急劇下降，溴化鋰溶解度降低，另一方面由于壓力大幅降低，從而使溶液中的溶劑大量汽化，溴化鋰結晶析出，晶體以較高速度沖撞冷凝器管束，形成類似“噴砂”現象的沖刷腐蝕。 中央廚房裝修
2整改措施
2.1斷開吸收器至冷凝器的管線
經分析，①由于吸收器作用是溴化鋰濃溶液吸收蒸發器來的冷劑蒸汽，接觸過程產生大量熱，微量未凝性氣體對此放熱過程影響有限。②該過程中，微量未凝性氣體可通過稀溶液溶解帶走，不會在吸收器內集聚。③為了施工方便，不影響裝置生產，同時驗證以上兩點準確性，采取了在機組外斷開該管線的方式。
2.2對穿通管束及其附近可能腐蝕的25根管束進行堵塞
由于冷凝器管口間距很小，若更換管束后，管口處需漲管密封，其過程易對其他管口造成損傷。經計算，冷凝器內有708根管束，堵塞管束占比為25/708=0.35%，經過核算，不會對冷凝器冷凝效果產生較大影響，因此，將穿通管束及其附近可能腐蝕的25根管束進行堵塞。
3整改效果
3.1整改后，機組運行平穩，至2016年再未出現類似故障。
為了驗證取消該管線對吸收器的影響，檢查蒸發器壓力情況（因吸收器無壓力表，吸收器與蒸發器連通，蒸發器壓力可間接表示吸收器內壓力變化及未凝性氣體含量情況），數據如表1：
從上述數據看出，蒸發器壓力整改后均值與整改前一致，且最大值與最小值差值更小，較整改前更平穩，表明取消吸收器至冷凝器的未凝性氣體管線對吸收器無明顯影響。
3.2為查看機組整體運行情況，統計機組蒸汽產量及熱源烷烴出口溫度，并與設計值進行對比，數據如表2：
根據運行數據，與本裝置技術參數中所規定的額定工況進行對比，在驅動熱源烷烴溫度、流量低于設計值的情況下，蒸汽產量、循環烷烴出口溫度達到了技術協議中所規定的設計要求，且蒸汽溫度升高，蒸汽品質上升，滿足了蒸汽用戶的使用要求。
蒸汽約200元/l，軟化水5元/t，電耗約18.1元/h,除去上述損耗，每年收益約1061.42萬元，達到了節能降耗的目的。
4結論
(1)熱泵蒸汽量低的原因為冷凝器管束內漏，冷卻水漏入機組，“冷劑”過多，使溴化鋰溶液濃度過低造成。中央廚房裝修
(2)冷凝器銅管腐蝕，主要原因是吸收器至冷凝器的未凝性氣體管線含溴化鋰，溴化鋰急劇冷卻結晶后，對冷凝器管束表面形成“噴砂”，腐蝕管束。
(3)經過長期平穩運行驗證，設計中該吸收器至冷凝器的未凝性氣體管線可以取消，為后期熱泵設計提供參考。
(4)熱泵整改后，蒸汽產量、熱物料出口溫度穩定，滿足了蒸汽用戶、循環烷烴工藝操作的要求。并充分的回收了低位熱能，減少了外購蒸汽量，提高了經濟效益，達到了節能降耗的目的。
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